主要產(chǎn)品：焊釘、栓釘 剪力釘 圓柱頭焊釘、鋼結(jié)構(gòu)螺栓
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18330064396
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18330064396緊固件調(diào)質(zhì)熱處理工藝中淬火缺陷最為常見，如硬度不足、變形、開裂等。產(chǎn)生缺陷的原因很多，需從各方面檢查分析，金相檢驗(yàn)是常用的方法，占重要地位。
淬火時在緊固件中引起的內(nèi)應(yīng)力是造成變形與開裂的根本原因。當(dāng)內(nèi)應(yīng)力超過材料的屈服強(qiáng)度時，便引起變形；當(dāng)內(nèi)應(yīng)力超過材料的斷裂強(qiáng)度時，便造成開裂。只有拉應(yīng)力是使裂紋萌生和擴(kuò)展的必要條件。分析淬火裂紋原因，可以從兩方面來考慮，一是有哪些因素造成了較大的應(yīng)力；二是材質(zhì)有沒有缺陷，至使強(qiáng)度和韌性降低。
（1）多數(shù)情況下裂紋由表面向心部擴(kuò)展，宏觀形態(tài)較平直，圖1。
（2）從宏觀與微觀看裂紋兩側(cè)均無脫碳，但如果在氧化性氣氛中進(jìn)行過高溫回火，則淬火裂紋兩側(cè)會有明顯氧化層。
Ⅱ、顯微組織無異常現(xiàn)象，內(nèi)應(yīng)力增大
（1）緊固件設(shè)計(jì)不合理，如有尖角、截面突然變化，易引起應(yīng)力集中；
（2）冷卻太強(qiáng)烈，應(yīng)該用快速淬火油，而選擇了水溶液，不該冷透時而冷透了等等；
（1）淬火溫度偏高，奧氏體晶粒粗大，淬火后形成較粗大的馬氏體，容易開裂。特別是粗大的高碳馬氏體，常伴有顯微裂紋；
（2）鋼材存在著網(wǎng)狀碳化物等脆性相，在淬火時易沿著脆性碳化物網(wǎng)處開裂。在晶界處有沿晶界分布的碳化物網(wǎng)絡(luò)，磨削時也容易磨裂；
（3）鋼材有折疊或粗大夾雜物等缺陷，淬火時易沿此缺陷形成裂紋；
（1）加熱溫度不足。冷卻時形成屈氏體，當(dāng)屈氏體很少時，硬度上無明顯變化，但金相組織上容易鑒別；
（2）淬火冷卻速度不足。淬火組織中除了馬氏體外，還有屈氏體或貝氏體組織。屈氏體或貝氏體越多，硬度越低；
（3）表層脫碳。淬火時不易形成馬氏體、鐵素體和低碳馬氏體或形成低碳馬氏體，圖3。
（4）淬火過熱。過熱組織馬氏體粗大，殘余奧氏體量明顯增多，硬度也降低。
緊固件淬火回火后性能達(dá)不到技術(shù)要求，影響因素可以是多方面的，對其進(jìn)行質(zhì)量分析，是一個復(fù)雜的過程。這里只是強(qiáng)調(diào)金相檢驗(yàn)時應(yīng)該注意有無影響強(qiáng)韌性的不利因素，諸如晶粒粗大、非金屬夾雜物、網(wǎng)狀滲碳體、網(wǎng)狀鐵素體、淬火組織中的非馬氏體組織以及低倍檢測中的顯微偏析造成的組織不均勻性等。
鋼中的非金屬夾雜物從各個方面影響鋼的力學(xué)性能，其影響的程度取決于夾雜物的性質(zhì)、大小、數(shù)量及分布狀態(tài)。
大量的非金屬夾雜物存在于鋼中，嚴(yán)重地降低鋼的力學(xué)性能和使用性能。
非金屬夾雜物所造成的鋼的組織不均勻性，作拉伸試驗(yàn)時，斷裂也多發(fā)生于夾雜物叢集處。常可在拉伸及沖擊試樣的斷口上，發(fā)現(xiàn)沒有金屬光澤的夾雜物存在。
當(dāng)鋼中非金屬夾雜物較多時，使緊固件的表面光潔度降低，特別是對加工精度要求較高的緊固件，往往由于非金屬夾雜物自加工而剝落出現(xiàn)撕裂狀裂紋的缺陷。在加工螺紋時，常會因非金屬夾雜物剝落使螺紋表面粗糙，以至構(gòu)成廢品。
鋼中非金屬夾雜物降低鋼的塑性與韌性，也必然使鋼的冷變形性能變壞，在冷拉、冷鐓、冷擠壓和冷沖壓中，不僅會因非金屬夾雜物過多引起裂紋，且降低緊固件產(chǎn)品的表面質(zhì)量以至損壞模具，可在斷裂試樣處發(fā)現(xiàn)呈網(wǎng)狀分布的非金屬夾雜物。
緊固件力學(xué)性能試驗(yàn)是必不可少的生產(chǎn)檢驗(yàn)項(xiàng)目之一。緊固件熱處理后力學(xué)性能不合格，主要有選用材料不當(dāng)，技術(shù)要求不合格、試驗(yàn)工作方面、鋼的化學(xué)成分偏差及熱處理工藝不當(dāng)?shù)鹊鹊脑颉?/a>
鋼的淬透性是指鋼在淬火時可以獲得的淬硬層的深度。對于緊固件螺紋截面心部淬火后要求獲得約90% 馬氏體，不同成分的鋼的淬硬層深度是不一樣的。雖然隨著鋼的含碳量及合金化程度提高，鋼的淬硬層的深度有所增加，但對于大多數(shù)合金結(jié)構(gòu)鋼來說，淬硬層的深度是有所限的。
不言而喻當(dāng)熱處理工藝不正確，必然會使緊固件熱處理后的力學(xué)性能不合格。淬火溫度偏低回火后強(qiáng)度也低于要求，且伴隨塑韌性的降低。
加熱不均勻而造成的力學(xué)性能不均勻，也可以在回火過程中發(fā)生，特別是當(dāng)加熱時網(wǎng)帶爐堆積較多或緊固件回火時堆積量大的情況下更易出現(xiàn)。
緊固件調(diào)質(zhì)后回火不足，反映在力學(xué)性能上，有兩種情況。
①強(qiáng)度高于要求較多，但塑性與沖擊韌性低于要求，系回火溫度偏低所致。
②強(qiáng)度高于要求不多，塑性與沖擊韌性低于要求也不多，這種情況系回火不充分造成。
第二類情況，可在原回火溫度下，再補(bǔ)充回火一次，見表3。
從金相組織上看是由于回火溫度偏低，回火索氏體仍保留明顯的淬火馬氏體的位向，說明回火時基體尚未完全再結(jié)晶，經(jīng)提高回火溫度獲得均勻的回火索氏體，強(qiáng)度及沖擊韌性則符合要求。
補(bǔ)充回火后沖擊韌性仍不合格，應(yīng)從其他方面分析原因，鋼的成分偏差、鋼中夾雜物、淬火狀態(tài)不佳、回火脆性等因素所致。唯一補(bǔ)救方法就是重新淬火，并降低回火溫度。
為了得到金相組織對低溫沖擊吸收能量的影響規(guī)律，對42CrMoA鋼M42×240試樣采取了5種不同的調(diào)質(zhì)工藝，試樣處理后對其金相組織和低溫沖擊吸收能量進(jìn)行了檢查，結(jié)果見表4。
根據(jù)GB/T38720～2020《中碳鋼與中碳合金結(jié)構(gòu)鋼淬火金相組織檢驗(yàn)》標(biāo)準(zhǔn)，參照評定圖，對1～6#試樣進(jìn)行金相組織評級。
從表4可以看出，隨著金相組織級別的增大，低溫沖擊吸收能量降低。2級金相組織為約95%的回火索氏體組織，且組織細(xì)小，圖5。3級金相組織為回火索氏體+少量鐵素體。4級金相組織為回火索氏體+條狀及少量塊狀鐵素體，圖6。6級金相組織為回火索氏體+部分淬火屈氏體+條狀及塊狀鐵素體。7級金相組織為回火索氏體+部分淬火屈氏體+條狀及塊狀鐵素體。8級金相組織為馬氏體位向的回火索氏體+部分淬火屈氏體+較多條狀及塊狀鐵素體。
鋼中可能出現(xiàn)的低倍組織缺陷的種類很多。疏松、一般疏松、中心疏松。
一般情況下，鋼件緊固件經(jīng)過熱壓力加工、鐓鍛、軋制以后，可使鋼材的疏松程度減輕，提高鋼的致密度。但當(dāng)嚴(yán)重的中心疏松存在時，也可能因此使鐓鍛、軋件或熱處理淬火產(chǎn)生內(nèi)部破裂。
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